Abstract: ອິດທິພົນຂອງຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນກ່ຽວກັບການປະຕິບັດຂອງວັດສະດຸ ZG06Cr13Ni4Mo ໄດ້ຖືກສຶກສາ. ການທົດສອບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຢູ່ທີ່ 1 010 ℃ normalizing + 605 ℃ tempering ປະຖົມ + 580 ℃ tempering ມັດທະຍົມ, ອຸປະກອນການບັນລຸດັດຊະນີປະສິດທິພາບທີ່ດີທີ່ສຸດ. ໂຄງສ້າງຂອງມັນແມ່ນ martensite ຄາບອນຕ່ໍາ + austenite ການຫັນເປັນ reverse, ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ, ຄວາມທົນທານຂອງອຸນຫະພູມຕ່ໍາແລະຄວາມແຂງທີ່ເຫມາະສົມ. ມັນຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການການປະຕິບັດຜະລິດຕະພັນໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຂະຫນາດໃຫຍ່ການຜະລິດການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ.
ຄໍາສໍາຄັນ: ZG06Cr13NI4Mo; martensitic ສະແຕນເລດ; ແຜ່ນໃບ
ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຂະຫນາດໃຫຍ່ແມ່ນພາກສ່ວນທີ່ສໍາຄັນໃນ turbine ໄຟຟ້ານ້ໍາ. ເງື່ອນໄຂການບໍລິການຂອງພາກສ່ວນແມ່ນຂ້ອນຂ້າງແຂງກະດ້າງ, ແລະເຂົາເຈົ້າໄດ້ຖືກກະທົບກະເທືອນນ້ໍາຄວາມກົດດັນສູງ, ການສວມໃສ່ແລະການເຊາະເຈື່ອນເປັນເວລາດົນນານ. ອຸປະກອນການໄດ້ຖືກເລືອກຈາກ ZG06Cr13Ni4Mo martensitic ສະແຕນເລດທີ່ມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ສົມບູນແບບແລະການຕໍ່ຕ້ານ corrosion. ດ້ວຍການພັດທະນາໄຟຟ້ານ້ໍາຕົກແລະການຫລໍ່ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງໄປສູ່ຂະຫນາດໃຫຍ່, ຄວາມຕ້ອງການທີ່ສູງຂຶ້ນແມ່ນໄດ້ຖືກເອົາໃຈໃສ່ຕໍ່ການປະຕິບັດຂອງວັດສະດຸສະແຕນເລດເຊັ່ນ ZG06Cr13Ni4Mo. ເພື່ອເຮັດສິ່ງນີ້, ສົມທົບກັບການທົດລອງການຜະລິດຂອງ ZG06C r13N i4M o ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງວິສາຫະກິດອຸປະກອນໄຟຟ້ານ້ໍາຕົກພາຍໃນປະເທດ, ໂດຍຜ່ານການຄວບຄຸມພາຍໃນຂອງອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງວັດສະດຸ, ການທົດສອບການປຽບທຽບຂະບວນການການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນແລະການວິເຄາະຜົນການທົດສອບ, optimized ດຽວ normalizing + double tempering ຄວາມຮ້ອນ. ຂະບວນການປິ່ນປົວຂອງ ZG06C r13N i4M o ອຸປະກອນການສະແຕນເລດໄດ້ຖືກກໍານົດເພື່ອຜະລິດຫລໍ່ທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການປະສິດທິພາບສູງ.
1 ການຄວບຄຸມພາຍໃນຂອງອົງປະກອບທາງເຄມີ
ZG06C r13N i4M o ວັດສະດຸແມ່ນສະແຕນເລດ martensitic ທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ, ເຊິ່ງຈໍາເປັນຕ້ອງມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກສູງແລະຄວາມທົນທານຕໍ່ອຸນຫະພູມຕ່ໍາທີ່ດີ. ເພື່ອປັບປຸງການປະຕິບັດຂອງວັດສະດຸ, ອົງປະກອບທາງເຄມີໄດ້ຖືກຄວບຄຸມພາຍໃນ, ຮຽກຮ້ອງໃຫ້ w (C) ≤ 0.04%, w (P) ≤ 0.025%, w (S) ≤ 0.08%, ແລະປະລິມານອາຍແກັສຖືກຄວບຄຸມ. ຕາຕະລາງ 1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນລະດັບອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງການຄວບຄຸມພາຍໃນວັດສະດຸແລະຜົນການວິເຄາະຂອງອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງຕົວຢ່າງ, ແລະຕາຕະລາງ 2 ສະແດງຄວາມຕ້ອງການຄວບຄຸມພາຍໃນຂອງເນື້ອໃນອາຍແກັສຂອງວັດສະດຸແລະຜົນການວິເຄາະຂອງເນື້ອໃນອາຍແກັສຕົວຢ່າງ.
ຕາຕະລາງ 1 ອົງປະກອບທາງເຄມີ (ສ່ວນຫນຶ່ງຂອງມະຫາຊົນ, %)
| ອົງປະກອບ | C | Mn | Si | P | S | Ni | Cr | Mo | Cu | Al |
| ຄວາມຕ້ອງການມາດຕະຖານ | ≤0.06 | ≤1.0 | ≤0.80 | ≤0.035 | ≤0.025 | 3.5-5.0 | 11.5-13.5 | 0.4-1.0 | ≤0.5 |
|
| ສ່ວນປະກອບການຄວບຄຸມພາຍໃນ | ≤0.04 | 0.6-0.9 | 1.4-0.7 | ≤0.025 | ≤0.008 | 4.0-5.0 | 12.0-13.0 | 0.5-0.7 | ≤0.5 | ≤0.040 |
| ວິເຄາະຜົນໄດ້ຮັບ | 0.023 | 1.0 | 0.57 | 0.013 | 0.005 | 4.61 | 13.0 | 0.56 | 0.02 | 0.035 |
ຕາຕະລາງ 2 ປະລິມານອາຍແກັສ (ppm)
| ອາຍແກັສ | H | O | N |
| ຄວາມຕ້ອງການຄວບຄຸມພາຍໃນ | ≤2.5 | ≤80 | ≤150 |
| ວິເຄາະຜົນໄດ້ຮັບ | 1.69 | 68.6 | 119.3 |
ວັດສະດຸ ZG06C r13N i4M o ຖືກ smelted ໃນ furnace ໄຟຟ້າ 30 t, ຫລອມໂລຫະໃນ furnace 25T LF ສໍາລັບໂລຫະປະສົມ, ປັບອົງປະກອບແລະອຸນຫະພູມ, ແລະ decarburized ແລະ degassed ໃນ furnace 25T VOD, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງໄດ້ຮັບເຫລໍກ molten ທີ່ມີຄາບອນຕ່ໍາສຸດ, ອົງປະກອບທີ່ເປັນເອກະພາບ, ຄວາມບໍລິສຸດສູງ, ແລະປະລິມານອາຍແກັສທີ່ເປັນອັນຕະລາຍຕ່ໍາ. ສຸດທ້າຍ, ສາຍອາລູມິນຽມຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການ deoxidation ສຸດທ້າຍເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນເນື້ອໃນອົກຊີເຈນໃນເຫຼັກ molten ແລະປັບປຸງເມັດພືດຕື່ມອີກ.
2 ການທົດສອບຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ
2.1 ແຜນການທົດສອບ
ຮ່າງກາຍຫລໍ່ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນການທົດສອບ, ຂະຫນາດຂອງຕັນການທົດສອບແມ່ນ 70mm × 70mm × 230mm, ແລະການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນເບື້ອງຕົ້ນແມ່ນ softening annealing. ຫຼັງຈາກປຶກສາຫາລືກ່ຽວກັບວັນນະຄະດີ, ຕົວກໍານົດການຂະບວນການການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນທີ່ເລືອກແມ່ນ: normalizing ອຸນຫະພູມ 1 010 ℃, ອຸນຫະພູມ tempering ປະຖົມ 590 ℃ , 605 ℃ , 620 ℃ , ອຸນຫະພູມຮອງ 580 ℃ , ແລະຂະບວນການ tempering ທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການທົດສອບປຽບທຽບ. ແຜນການທົດສອບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3.
ຕາຕະລາງ 3 ແຜນການທົດສອບການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ
| ແຜນການທົດລອງ | ຂະບວນການທົດສອບການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ | ໂຄງການທົດລອງ |
| A1 | 1 010℃ Normalizing +620℃ Tempering | ຄຸນສົມບັດ tensile ຜົນກະທົບ toughness HB ຄຸນສົມບັດການງໍ Microstructure |
| A2 | 1 010℃ Normalizing +620℃ Tempering +580℃ Tempering | |
| B1 | 1 010℃ Normalizing +620℃ Tempering | |
| B2 | 1 010℃ Normalizing +620℃ Tempering +580℃ Tempering | |
| C1 | 1 010℃ Normalizing +620℃ Tempering | |
| C2 | 1 010℃ Normalizing +620℃ Tempering +580℃ Tempering |
2.2 ການວິເຄາະຜົນການທົດສອບ
2.2.1 ການວິເຄາະອົງປະກອບທາງເຄມີ
ຈາກຜົນການວິເຄາະຂອງອົງປະກອບທາງເຄມີ ແລະ ປະລິມານອາຍແກັສໃນຕາຕະລາງ 1 ແລະ ຕາຕະລາງ 2, ອົງປະກອບຕົ້ນຕໍ ແລະ ເນື້ອໃນຂອງອາຍແກັສແມ່ນສອດຄ່ອງກັບລະດັບການຄວບຄຸມອົງປະກອບທີ່ດີທີ່ສຸດ.
2.2.2 ການວິເຄາະຜົນການທົດສອບການປະຕິບັດ
ຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຕາມແຜນການທົດສອບທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ການທົດສອບການປຽບທຽບຄຸນສົມບັດກົນຈັກໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍສອດຄ່ອງກັບມາດຕະຖານ GB / T228.1-2010, GB / T229-2007, ແລະ GB / T231.1-2009. ຜົນໄດ້ຮັບການທົດລອງສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 4 ແລະຕາຕະລາງ 5.
ຕາຕະລາງ 4 ການວິເຄາະຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຂະບວນການການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ
| ແຜນການທົດລອງ | Rp0.2/Mpa | Rm/Mpa | A/％ | Z/％ | AKV/J(0℃) | ຄ່າຄວາມແຂງ HBW |
| ມາດຕະຖານ | ≥550 | ≥750 | ≥15 | ≥35 | ≥50 | 210~290 |
| A1 | 526 | 786 | 21.5 | 71 | 168, 160, 168 | 247 |
| A2 | 572 | 809 | 26 | 71 | 142, 143, 139 | 247 |
| B1 | 588 | 811 | 21.5 | 71 | 153, 144, 156 | 250 |
| B2 | 687 | 851 | 23 | 71 | 172, 165, 176 | 268 |
| C1 | 650 | 806 | 23 | 71 | 147, 152, 156 | 247 |
| C2 | 664 | 842 | 23.5 | 70 | 147, 141, 139 | 263 |
ຕາຕະລາງ 5 ການທົດສອບການບິດ
| ແຜນການທົດລອງ | ການທົດສອບງໍ (d=25,a=90°) | ການປະເມີນຜົນ |
| B1 | ຮອຍແຕກ 5.2 × 1.2 ມມ | ຄວາມລົ້ມເຫຼວ |
| B2 | ບໍ່ມີຮອຍແຕກ | ມີຄຸນວຸດທິ |
ຈາກການປຽບທຽບແລະການວິເຄາະຂອງຄຸນສົມບັດກົນຈັກ: (1) Normalizing + tempering ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ, ວັດສະດຸສາມາດໄດ້ຮັບຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ດີກວ່າ, ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າວັດສະດຸມີຄວາມແຂງດີ. (2) ຫຼັງຈາກ normalizing ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດແລະ plasticity (elongation) ຂອງ tempering double ໄດ້ຖືກປັບປຸງເມື່ອທຽບກັບ tempering ດຽວ. (3) ຈາກການກວດກາແລະການວິເຄາະການປະຕິບັດການງໍ, ການປະຕິບັດການງໍຂອງຂະບວນການທົດສອບ B1 normalizing + single tempering ແມ່ນບໍ່ມີຄຸນສົມບັດ, ແລະການປະຕິບັດການທົດສອບການງໍຂອງຂະບວນການທົດສອບ B2 ຫຼັງຈາກ tempering double ແມ່ນມີຄຸນສົມບັດ. (4) ຈາກການປຽບທຽບຜົນການທົດສອບຂອງ 6 ອຸນຫະພູມ tempering ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ໂຄງການຂະບວນການ B2 ຂອງ 1 010 ℃ normalizing + 605 ℃ tempering ດຽວ + 580 ℃ tempering ມັດທະຍົມມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ດີທີ່ສຸດ, ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດຂອງ 687MPa, elongation. ຂອງ 23%, ຄວາມທົນທານຜົນກະທົບຂອງຫຼາຍກ່ວາ 160J ຢູ່ 0 ℃, ຄວາມແຂງປານກາງຂອງ 268HB, ແລະປະສິດທິພາບການງໍມີຄຸນວຸດທິ, ທັງຫມົດຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການປະສິດທິພາບຂອງວັດສະດຸ.
2.2.3 ການວິເຄາະໂຄງສ້າງໂລຫະ
ໂຄງສ້າງໂລຫະຂອງວັດສະດຸ B1 ແລະ B2 ຂະບວນການທົດສອບໄດ້ຖືກວິເຄາະຕາມມາດຕະຖານ GB / T13298-1991. ຮູບທີ 1 ສະແດງໂຄງສ້າງ metallographic ຂອງ normalizing + 605 ℃ tempering ທໍາອິດ, ແລະຮູບ 2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂຄງສ້າງ metallographic ຂອງ normalizing + tempering ທໍາອິດ + tempering ທີສອງ. ຈາກການກວດກາແລະການວິເຄາະທາງໂລຫະ, ໂຄງສ້າງຕົ້ນຕໍຂອງ ZG06C r13N i4M o ຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນແມ່ນ lath martensite ຄາບອນຕ່ໍາ + reversed austenite. ຈາກການວິເຄາະໂຄງສ້າງໂລຫະ, ມັດຂອງແຜ່ນ lath martensite ຂອງວັດສະດຸຫຼັງຈາກ tempering ທໍາອິດແມ່ນຫນາແລະຍາວກວ່າ. ຫຼັງຈາກ tempering ທີສອງ, ໂຄງສ້າງ matrix ມີການປ່ຽນແປງເລັກນ້ອຍ, ໂຄງສ້າງ martensite ຍັງປັບປຸງເລັກນ້ອຍ, ແລະໂຄງສ້າງແມ່ນເປັນເອກະພາບຫຼາຍ; ໃນແງ່ຂອງການປະຕິບັດ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດແລະ plasticity ໄດ້ຖືກປັບປຸງໃນລະດັບໃດຫນຶ່ງ.
ຮູບທີ 1 ZG06Cr13Ni4Mo normalizing + one tempering microstructure
ຮູບ 2 ZG06Cr13Ni4Mo normalizing + ສອງຄັ້ງ tempering metallographic ໂຄງປະກອບການ
2.2.4 ການວິເຄາະຜົນການທົດສອບ
1) ການທົດສອບຢືນຢັນວ່າ ZG06C r13N i4M o ວັດສະດຸມີຄວາມແຂງດີ. ໂດຍຜ່ານການ normalizing + tempering ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ, ອຸປະກອນການສາມາດໄດ້ຮັບຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ດີ; ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດແລະຄຸນສົມບັດພາດສະຕິກ (ການຍືດຕົວ) ຂອງສອງ tempering ຫຼັງຈາກ normalizing ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນແມ່ນສູງກ່ວາຂອງ tempering ຫນຶ່ງ.
2) ການວິເຄາະການທົດສອບພິສູດວ່າໂຄງສ້າງຂອງ ZG06C r13N i4M o ຫຼັງຈາກ normalizing ແມ່ນ martensite, ແລະໂຄງສ້າງຫຼັງຈາກ tempering ແມ່ນ lath ຄາບອນຕ່ໍາ tempered martensite + reversed austenite. The reversed austenite ໃນໂຄງສ້າງ tempered ມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຄວາມຮ້ອນສູງແລະມີຜົນກະທົບທີ່ສໍາຄັນກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດກົນຈັກ, ຜົນກະທົບແລະຄຸນສົມບັດການຫລໍ່ແລະຂະບວນການເຊື່ອມໂລຫະຂອງວັດສະດຸ. ດັ່ງນັ້ນ, ວັດສະດຸທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ, ຄວາມທົນທານຂອງພາດສະຕິກສູງ, ຄວາມແຂງທີ່ເຫມາະສົມ, ການຕໍ່ຕ້ານຮອຍແຕກທີ່ດີແລະຄຸນສົມບັດການຫລໍ່ແລະການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ດີຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ.
3) ວິເຄາະເຫດຜົນສໍາລັບການປັບປຸງການປະຕິບັດ tempering ຂັ້ນສອງຂອງ ZG06C r13N i4M o. ຫຼັງຈາກ normalizing, ຄວາມຮ້ອນແລະການຮັກສາຄວາມຮ້ອນ, ZG06C r13N i4M o ປະກອບເປັນ austenite ລະອຽດຫຼັງຈາກ austenitization, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນປ່ຽນເປັນ martensite ຄາບອນຕ່ໍາຫຼັງຈາກຄວາມເຢັນຢ່າງໄວວາ. ໃນ tempering ທໍາອິດ, ກາກບອນ supersaturated ໃນ martensite precipitates ໃນຮູບແບບຂອງ carbides, ດັ່ງນັ້ນການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸແລະປັບປຸງ plasticity ແລະ toughness ຂອງວັດສະດຸ. ເນື່ອງຈາກອຸນຫະພູມທີ່ສູງຂອງ tempering ທໍາອິດ, tempering ທໍາອິດຜະລິດ austenite ປີ້ນກັບກັນທີ່ດີຫຼາຍນອກເຫນືອໄປຈາກ martensite tempered. ເຫຼົ່ານີ້ austenites ປີ້ນກັບກັນໄດ້ຖືກປ່ຽນບາງສ່ວນເຂົ້າໄປໃນ martensite ໃນລະຫວ່າງການເຮັດຄວາມເຢັນ tempering, ໃຫ້ເງື່ອນໄຂສໍາລັບການ nucleation ແລະການຂະຫຍາຍຕົວຂອງ austenite ປີ້ນກັບກັນທີ່ຫມັ້ນຄົງທີ່ສ້າງຂຶ້ນອີກເທື່ອຫນຶ່ງໃນລະຫວ່າງຂະບວນການ tempering ທີສອງ. ຈຸດປະສົງຂອງ tempering ຂັ້ນສອງແມ່ນເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຮັບ austenite ປີ້ນກັບກັນທີ່ຫມັ້ນຄົງພຽງພໍ. ເຫຼົ່ານີ້ austenites ປີ້ນກັບກັນສາມາດຜ່ານການຫັນເປັນໄລຍະໃນລະຫວ່າງການຜິດປົກກະຕິຂອງພາດສະຕິກ, ດັ່ງນັ້ນການປັບປຸງຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະ plasticity ຂອງວັດສະດຸ. ເນື່ອງຈາກເງື່ອນໄຂທີ່ຈໍາກັດ, ມັນເປັນໄປບໍ່ໄດ້ທີ່ຈະສັງເກດເຫັນແລະວິເຄາະ austenite ປີ້ນກັບກັນ, ດັ່ງນັ້ນການທົດລອງນີ້ຄວນເອົາຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະຈຸລະພາກເປັນວັດຖຸຄົ້ນຄ້ວາຕົ້ນຕໍໃນການວິເຄາະປຽບທຽບ.
3 ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກການຜະລິດ
ZG06C r13N i4M o ເປັນວັດສະດຸເຫຼັກກ້າສະແຕນເລດທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງທີ່ມີປະສິດຕິພາບທີ່ດີເລີດ. ໃນເວລາທີ່ການຜະລິດຕົວຈິງຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືໄດ້ຖືກປະຕິບັດ, ອົງປະກອບທາງເຄມີແລະຂໍ້ກໍານົດການຄວບຄຸມພາຍໃນທີ່ກໍານົດໂດຍການທົດລອງ, ແລະຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂອງ normalizing ຂັ້ນສອງ + tempering ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການຜະລິດ. ຂັ້ນຕອນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3. ໃນປັດຈຸບັນ, ການຜະລິດ 10 ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືໄຟຟ້ານ້ໍາຂະຫນາດໃຫຍ່ໄດ້ສໍາເລັດ, ແລະການປະຕິບັດທັງຫມົດແມ່ນຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງຜູ້ໃຊ້. ພວກເຂົາເຈົ້າໄດ້ຜ່ານການກວດກາຄືນຂອງຜູ້ໃຊ້ແລະໄດ້ຮັບການປະເມີນຜົນທີ່ດີ.
ສໍາລັບຄຸນລັກສະນະຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືໂຄ້ງທີ່ສັບສົນ, ຂະຫນາດ contour ຂະຫນາດໃຫຍ່, ຫົວ shaft ຫນາ, ແລະການຜິດປົກກະຕິໄດ້ງ່າຍແລະການແຕກ, ມາດຕະການຂະບວນການຈໍານວນຫນຶ່ງຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ປະຕິບັດໃນຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ:
1) ຫົວ shaft ແມ່ນລົງແລະແຜ່ນໃບແມ່ນຂຶ້ນ. ໂຄງການການໂຫຼດ furnace ໄດ້ຖືກຮັບຮອງເອົາເພື່ອອໍານວຍຄວາມສະດວກໃນການຜິດປົກກະຕິຕ່ໍາສຸດ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 4;
2) ໃຫ້ແນ່ໃຈວ່າມີຊ່ອງຫວ່າງຂະຫນາດໃຫຍ່ພຽງພໍລະຫວ່າງການຫລໍ່ແລະລະຫວ່າງການຫລໍ່ແລະແຜ່ນເຫຼັກ pad ລຸ່ມເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມເຢັນ, ແລະໃຫ້ແນ່ໃຈວ່າຫົວ shaft ຫນາຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການກວດຫາ ultrasonic;
3) ຂັ້ນຕອນການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນຂອງ workpiece ແມ່ນ segmented ຫຼາຍຄັ້ງເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນຄວາມກົດດັນອົງການຈັດຕັ້ງຂອງການຫລໍ່ໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນເພື່ອປ້ອງກັນບໍ່ໃຫ້ cracking.
ການປະຕິບັດມາດຕະການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂ້າງເທິງນີ້ຮັບປະກັນຄຸນນະພາບການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື.
ຮູບ 3 ZG06Cr13Ni4Mo ຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື
ຮູບທີ 4 ຂັ້ນຕອນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື furnace loading scheme
4 ບົດສະຫຼຸບ
1) ອີງໃສ່ການຄວບຄຸມພາຍໃນຂອງອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງວັດສະດຸ, ໂດຍຜ່ານການທົດສອບຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ, ມັນໄດ້ຖືກກໍານົດວ່າຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂອງ ZG06C r13N i4M o ວັດສະດຸສະແຕນເລດທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງແມ່ນຂະບວນການຮັກສາຄວາມຮ້ອນຂອງ 1. 010 ℃ normalizing + 605 ℃ tempering ປະຖົມ + 580 ℃ tempering ມັດທະຍົມ, ເຊິ່ງສາມາດຮັບປະກັນວ່າຄຸນສົມບັດກົນຈັກ, ຄຸນສົມບັດຜົນກະທົບຂອງອຸນຫະພູມຕ່ໍາແລະຄຸນສົມບັດໂຄ້ງເຢັນຂອງອຸປະກອນການຫລໍ່ໄດ້ມາດຕະຖານ.
2) ZG06C r13N i4M o ວັດສະດຸມີຄວາມແຂງດີ. ໂຄງສ້າງຫຼັງຈາກ normalizing + ຄວາມຮ້ອນ tempering ສອງຄັ້ງແມ່ນ lath martensite ກາກບອນຕ່ໍາ + austenite reverse ທີ່ມີປະສິດຕິພາບທີ່ດີ, ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ, ຄວາມທົນທານຂອງພາດສະຕິກສູງ, ຄວາມແຂງທີ່ເຫມາະສົມ, ການຕໍ່ຕ້ານຮອຍແຕກທີ່ດີແລະປະສິດທິພາບການຫລໍ່ແລະການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ດີ.
3) ໂຄງການການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຂອງ normalizing + ສອງຄັ້ງ tempering ກໍານົດໂດຍການທົດລອງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ກັບຂະບວນການຜະລິດຄວາມຮ້ອນຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຂະຫນາດໃຫຍ່, ແລະຄຸນສົມບັດວັດສະດຸທັງຫມົດຕອບສະຫນອງມາດຕະຖານຂອງຜູ້ໃຊ້ໄດ້.
ເວລາປະກາດ: 28-06-2024
